在热网设计中，设计人员要根据地理环境和市区规划的要求，不断变化标高和改变走向，这样热网就可以划分为许多段标高不同，走向各异和直线距离不长的管段所组成，这些直管段的热补偿器若靠现有的套筒，波型或门型补偿器难以达到理想的效果，为此本公司依据许多专家的建议，研制成功GSJ-V型系列旋转式补偿器并在1998年9月在溧阳热网上进行了试用，获得了成功。 GSJ-V型系列旋转补偿器外形如图一： 
1、GSJ-V型系列旋转式补偿器的特点 本补偿器若与常用的套筒、波型、门型等补偿器比较，具有以下特点： ① 本补偿器不产生内压推力（或盲板力）因而补偿器两端的固定支架可以做得很小。 ② 为了防止套筒、波形补偿器的损坏，设计和安装要求“严格找中”，因此每一个补偿器前必须额外增加导向支架。本补偿器不存在“找中”问题，因而也不必额外增加导向支架。 ③ 本补偿器在保温时不必留出热伸缩量，因而热损失较小 ④ 本补偿器采用目前国内最先进的密封材料，并有较合理的密封面结构，从而使密封材料和密封面的磨损极为轻微，可保证在更长时间内不产生泄露 ⑤ 本补偿器的旋转筒内装设了止退圈和减摩、定心弹子，大大增加了工作的可靠性。 ⑥ 本补偿器具有两种基本组合，数十种变化，补偿能力可达1800mm，一个本补偿器可代替数个套筒或波型补偿器 2、GSJ-V型系列旋转式补偿器原理及选型要点 A 旋转式补偿器动作原理、布置方式： GSJ-V型系列旋转式补偿器的补偿原理，是通过双旋转筒和L力臂形成力偶，使大小相等，方向相反的一对力，由力臂围绕着Z轴中心旋转，以达到力臂两边热管边产生的热膨胀量的吸收 ①∏型组合旋转式补偿器（图二、三） 当补偿器布置于两固定支架之间时，则热管运行时的两端有相同的热膨胀量和相同的热胀量和相同的热胀推力，将力偶回绕着0中心旋转了θ角，以达到吸收两端方向相对、大小相同的热胀量△。 当补偿器的布置不在两固定支架中心，而偏向热管较短的一端，在运行时的力偶臂L的中心0偏向较短的一端回绕来吸收两端方向相对、大小不等的膨胀量△1、△2。 
此类补偿器的布置和球形补偿器类似，当在吸收热膨胀量时，在力偶臂旋转到1/2θ时出现热管道发生最大的摆动y值，因此，离补偿器第一只导向支架的布置距离要加大。（见表三） 虽然吸收热胀随着转角θ或力偶臂L的加大而增加，但为了限制y摆动过大，对θ值不超过表四的推荐值，L选在15-3米范围内为宜。 该补偿器适应性较广，对平行路径（如图二）、转角路径及地埋过渡至架空，均可布置。 ②Ω型组合旋转式补偿器(图四、五) Ω型组合旋转式补偿器，主要用在热管道的直管段。它在热管道两侧对称布置，由力偶臂L和成对的旋转筒组成Ω形状的两对，依靠两固定支架间的热管道，相对指向补偿器的热胀力推动两对力偶同步旋转，如图四的θ角和B间距由大变小，以达到吸收最大的热胀量△max=Bmax-Bmin 
B、选型要点 ① п型组合式补偿器高H=旋转筒长+2×1.5DN，Ω型组合式补偿器宽=2×（旋转筒长+2×1.5DN）。见表一 ② GSJ—V旋转补偿器是一种全新的补偿装置，它的补偿能力特别大，为此当使用本补偿器进行长距离补偿时可按表二设置导向支柱 ③ 由于п型组合式补偿器进行时有横向摆动，故两侧一定距离内不准设置导向支架。见表三 ④ θ的大小直接影响密封材料的使用寿命，管子直径越大时，θ应越小，本公司规定了它的极大值（见表四），希望算出θ值不超过极大值。 ⑤ п型组合式补偿器的补偿量△的确定。（图三） ■ 当п型组合式补偿器安装于两固定支柱之中时，其中任一端的补偿量△为：△=0.7071L ■ 两固定支架间的总补偿量为2△。 ■ 两固定支架之间的п型组合式补偿器偏装于某一固定支架且短臂热管为长臂的1/2时（长短臂热管要求△2=L2/L1△1） 长臂热管的热胀量△1= 0.7071L1√1-cosθ ，短臂热管的热胀量△2=0.5△1 | 
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